Q
i
(
r
R
, r
M
) =
N
t
, N
r
m,n
=0
v
mn
(
τ
mn
(
r
M
)
, i
)
,
(21)
Ψ
i
(
r
R
, r
M
) =
|
Q
i
(
r
R
, r
M
)
|
|
Q
i
(
r
R
, r
R
)
| |
Q
i
(
r
M
, r
M
)
|
.
(22)
Введение
δ
-функции отвечает стробоскопическому преобразова-
нию видеоимпульсных сигналов. Получившаяся обработка вида (21)
математически соответствует методу обратных проекций [8, 13, 14].
В особом случае совпадения координат и числа передающих и
приемных элементов ВИ АР в формулах суммирования необходимо
принять
N
t
=
N
r
=
N
, а в (7) положить
r
t n
=
r
r n
. При этом излучение
и прием производятся одним и тем же элементом решетки, и везде,
вместо двойных сумм, имеем однократные:
Q
ij
(
r
R
, r
M
) =
N
n
=0
∞
−∞
s
i
(
t
−
τ
n
(
r
R
))
s
j
(
t
−
τ
n
(
r
M
))
dt,
(23)
Q
ij
(
r
M
) =
N
n
=0
∞
−∞
v
n
(
t, i
)
s
j
(
t
−
τ
n
(
r
M
))
dt,
(24)
Q
i
(
r
R
, r
M
) =
N
n
=0
s
i
(
τ
n
(
r
M
)
−
τ
n
(
r
R
))
,
(25)
Q
i
(
r
M
) =
N
n
=0
v
n
(
τ
n
(
r
M
)
, i
)
,
(26)
где
N
+ 1
– число элементов приемопередающей АР, а
τ
n
(
r
)
опреде-
ляется последним равенством в уравнении (11).
Характерно, что интегралы в соотношениях (15), (18) и (23) для
сигналов вида (1)–(3) берутся в аналитической форме в виде неслож-
ных выражений.
Линейная видеоимпульсная АР.
В качестве первого примера при-
ведем результаты расчета ОФВН для одномерной (линейной) эквиди-
стантной ВИ АР длиной 1,2 м, приемопередающие элементы которой
в количестве
N
+ 1 = 9
расположены симметрично на оси
x
. В силу
одномерного характера АР представляет интерес наблюдение целей
и вычисление ОФВН в плоскости
(
x, z
)
. В качестве зондирующего
сигнала использовался видеоимпульс
s
2
(
t
)
вида (3).
Расчеты проводилисьдля функции (22) при использовании формул
(20), (25) и (3),
r
M
=
x
M
, z
M
∗
и фиксированном положении цели,
102 ISSN 0236-3933. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Приборостроение”. 2005. № 4
