Максимальные яркостные температуры излучения
T
я
∼
31
±
2
кК
достигаются в спектральной области
λ
∼
250
. . .
180
нм. При взаи-
модействии коротковолнового УФ-излучения источника с плотностью
мощности
I
0
∼
1
,
0
. . .
1
,
5
·
10
7
Вт/см
2
в ближней зоне с мишенью
6
в камере II в результате многофакторных процессов светоэрозии (фо-
тодеструкции полимеров, термического пиролиза) происходит ряд по-
следовательных стадий генерации паро-газового потока аблирующе-
го материала (фазовые переходы “твердое тело–газ”) и нагрев пара в
зоне взаимодействия широкополосным УФ-излучением вплоть до тем-
ператур термической ионизации с образованием УВ в зоне взаимодей-
ствия. Скоростные характеристики газоплазменного потока определя-
ются температурой расширяющейся среды в зоне газодинамическо-
го ускорения и в зависимости от давления среды за срезом могут
изменяться в широких пределах — от дозвукового до сверхзвуково-
го режимов. Для инжектора высокоэнтальпийных излучающих пото-
ков необходимо определенным образом соотнести тепловую и кине-
тическую составляющие потока за срезом, выбирая размерные соот-
ношения газодинамических узлов
16
,
17
и регулировочные параме-
тры излучателя (
W
0
,
I
0
)
. Измерение масс-расходных характеристик
светоэрозионного инжектора выполнено для широкого класса легко-
аблирующих сред на основе плазмообразующих элементов полимер-
ного ряда сложного химического состава: (CH
2
O)
n
, (CH
2
)
n
, (C
2
F
4
)
n
[(CH
2
O)
n
+Al+Bi], некоторые результаты приведены на рис. 3. Основ-
ные размерные соотношения узлов излучателя и мишенной камеры
модуля выбраны, исходя из условия обеспечения в зоне радиационно-
газодинамического взаимодействия максимального поглощения широ-
кополосного УФ-излучения аблирующей мишенью и потоком пара. Ча-
стотные характеристики инжектора (частота повторения импульсов и
скважность) определяются параметрами формирующего RLC-контура
модуля излучателя и ограничены частотными возможностями управ-
ляемого вакуумного разрядника
1
.
Для генерации сильных УВ в светоэрозионном потоке в экспери-
ментальном модуле применен плазмодинамический генератор бесто-
ковых УВ, описанный в работе [8]. На рис. 4 в координатах
T/T
,
ρ/ρ
,
x/x
приведены графики распределения температуры и плотности, а
также результаты автомодельного решения для плоской взрывной вол-
ны, формируемой плазмодинамическим генератором.
Совместное применение этих инжекторов существенно расширяет
экспериментальные возможности разработанного модуля и позволя-
ет осуществить непосредственный контакт оптических элементов с
ускоренным интенсивным излучающим газоплазменным потоком и с
ISSN 0236-3933. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Приборостроение”. 2006. № 2 83
